Сталь жаропрочная 16ГНМ

Марка: 16ГНМ Класс: Сталь жаропрочная низколегированная
Использование в промышленности: барабаны паровых котлов с рабочей температурой до 425 град.
Химический состав в % стали 16ГНМ
C 0,12 - 0,18
Si 0,17 - 0,37
Mn 0,8 - 1,1
Ni 1 - 1,3
S до 0,04
P до 0,035
Cr до 0,3
Mo 0,4 - 0,55
Cu 0,15 - 0,25
Fe ~96
Дополнительная информация и свойства
Термообработка: Нормализация 930oC, Отпуск 670oC, 5ч, Охлаждение 50 oC/ч,
Температура критических точек: Ac1 = 730 , Ac3(Acm) = 870 , Ar3(Arcm) = 680 , Ar1 = 560
Свариваемость материала: без ограничений.
Механические свойства стали 16ГНМ при Т=20oС
Прокат Размер Напр. σв(МПа) sT (МПа) δ5 (%) ψ % KCU (кДж / м2)
Лист 100 560 400 21 60 1200

Особенности сварки и термообработки стали 16ГНМ (и похожих): в процессе термообработки в интервале температур Ас1-Ас3 происходит частичная перекристаллизация металла шва и околошовной зоны. При температурах этого интервала сосуществуют два твердых раствора: аустенит с эвтектоидным содержанием углерода и феррит с малым его количеством. Система термодинамически неустойчива, и углерод диффундирует из аустенита в феррит. Результатом диффузии является местное обеднение аустенита углеродом и увеличение количества аустенитизированных (обогащенных углеродом) участков. При последующем охлаждении в них происходит эвтектоидное или промежуточное превращения, а образующаяся ферритно-перлитная или ферритно-бейнитная структура измельчается. Пластинчатый перлит при этом частично или полностью превращается в более благоприятный зернистый. С увеличением длительности пребывания металла при температурах межкритического интервала дисперсность структуры возрастает.

Оптимальный режим термообработки определяется химическим составом стали. Наибольшей ее эффективности можно ожидать для сравнительно низкоуглеродистых сталей (менее 0,25% С). Чем более сталь легирована элементами, стабилизирующими цементит (например, марганцем, хромом, молибденом), тем выше температура и больше времени понадобится для измельчения структуры

в шве и зоне термического влияния. В сталях, содержащих активные нитридообразующие элементы (алюминий, ванадий и др.), в процессе термообработки свободный азот, растворившийся в зоне термического влияния при перегреве, связывается в нитриды. В результате повышается пластичность и стойкость металла против хрупкого разрушения.

Увеличение температуры нагрева при термообработке позволяет получить высокую ударную вязкость металла участка перегрева при меньшей длительности нагрева.

С удлинением до определенных пределов времени выдержки сопротивляемость металла участка перегрева хрупкому разрушению значительно возрастает. Влияние длительности выдержки при температурах межкритического интервала неоднозначно для сталей различных систем легирования. В участке перегрева на стали 09Г2С, например, происходит заметное снижение ударной вязкости в результате увеличения длительности выдержки до 20 ч. Снижение ударной вязкости после длительного нагрева связывают с выделением карбидных фаз неблагоприятного строения, например карбидов молибдена, хрома или структурно-свободного цементита в стал ях без сильных карбидообразующих элементов.

В качестве примера укажем, что требуемая ударная вязкость металла участка перегрева при 233 К (-40° С) может быть получена после нагрева при 1053 К (780° С) соединений из стали 09Г2С и 16ГНМ в течение 5-6 ч, из стали 16ГС - 8 ч, из стали 12ХМ- 10 ч.

Литая крупнозернистая структура металла шва во многих случаях затрудняет повышение его вязкости. Только после очень длительной выдержки (до 20 ч) в межкритическом интервале температур наблюдается значительное измельчение внутризеренной структуры и понижение критической температуры хрупкости металла шва в область температур ниже 233 К (-40° С). Поэтому для повышения ударной вязкости шва необходимо оптимальное легирование сочетать с улучшением первичной структуры, повышением чистоты металла шва по примесям и газам и т. д. (рис. 9. 15,б).

Термообработка соединений из многих низколегированных сталей допускается с замедленным охлаждением (в печи) без последующего высокого отпуска для снятия напряжений. Прочностные свойства сварных соединений при этом изменяются незначительно.

Краткие обозначения:
σв - временное сопротивление разрыву (предел прочности при растяжении), МПа
  ε - относительная осадка при появлении первой трещины, %
σ0,05 - предел упругости, МПа
  Jк - предел прочности при кручении, максимальное касательное напряжение, МПа
σ0,2 - предел текучести условный, МПа
  σизг - предел прочности при изгибе, МПа
δ5,δ4,δ10 - относительное удлинение после разрыва, %
  σ-1 - предел выносливости при испытании на изгиб с симметричным циклом нагружения, МПа
σсж0,05 и σсж - предел текучести при сжатии, МПа
  J-1 - предел выносливости при испытание на кручение с симметричным циклом нагружения, МПа
ν - относительный сдвиг, %
  n - количество циклов нагружения
sв - предел кратковременной прочности, МПа   R и ρ - удельное электросопротивление, Ом·м
ψ - относительное сужение, %
  E - модуль упругости нормальный, ГПа
KCU и KCV - ударная вязкость, определенная на образце с концентраторами соответственно вида U и V, Дж/см2   T - температура, при которой получены свойства, Град
sT - предел пропорциональности (предел текучести для остаточной деформации), МПа   l и λ - коэффициент теплопроводности (теплоемкость материала), Вт/(м·°С)
HB - твердость по Бринеллю
  C - удельная теплоемкость материала (диапазон 20o - T ), [Дж/(кг·град)]
HV
- твердость по Виккерсу   pn и r - плотность кг/м3
HRCэ
- твердость по Роквеллу, шкала С
  а - коэффициент температурного (линейного) расширения (диапазон 20o - T ), 1/°С
HRB - твердость по Роквеллу, шкала В
  σtТ - предел длительной прочности, МПа
HSD
- твердость по Шору   G - модуль упругости при сдвиге кручением, ГПа
Наверх
Напишите нам